TA31鈦合金（名義成分為Ti-6Al-3Nb-2Zr-lMo)不僅密度小、比強(qiáng)度高、塑性和耐蝕性好，而且還具有較好的斷裂韌性、應(yīng)力腐蝕斷裂韌性、沖擊性能及可焊性等，特別是其突出的耐海水、耐海洋大氣腐蝕性能。

將其加工成無縫管后，可適用于油井管、通海管路系統(tǒng)、熱交換器等部件[[1-4]，在海洋石油鉆井平臺、海洋工程裝備、艦船、潛艇、深潛器及離岸設(shè)施等領(lǐng)域具有廣闊的應(yīng)用前景[5-6]。

目前工業(yè)應(yīng)用TA31合金無縫管一般采用以下制備方法:首先將海綿鈦與合金原料進(jìn)行混料及組料后壓制、焊接成電極，經(jīng) 2 ~ 3 次真空自耗電弧爐（VAR)熔煉成圓錠，然后將圓錠進(jìn)行鍛造加工,再進(jìn)行鉆孔擠壓或斜軋穿孔，最后通過軋制、拉拔、旋壓等工藝制備出不同規(guī)格和用途的無縫管材[7-10]。但其工藝流程復(fù)雜、成材率低，且得到的無縫管長度有限等問題，使得成本居高不下，極大地限制了TA31合金無縫管的應(yīng)用。基于此原因，本文提出先采用真空自耗電弧熔煉爐(VAK)將原料進(jìn)行合金化，再通過電子束冷床爐（EB)進(jìn)行重熔得到高質(zhì)量的超長TA31合金圓錠，然后利用該圓錠不經(jīng)過鍛造直接進(jìn)行斜軋穿孔，得到大口徑無縫管的短流程制備思路。該工藝充分發(fā)揮EB爐的優(yōu)點,通過鑄還直接斜軋穿孔制備管材，具有短流程、高成材率的特點，從而降低了無縫管的制備成本因此，本文利用真空自耗電弧爐+ 電子束冷床爐熔鑄了TA31鈦合金圓錠，通過鑄坯直接斜軋穿孔制備出φ178 mm × 12 mm大口徑無縫管，研究了不同退火溫度（800、850、900、950 t )對無縫管組織演變和力學(xué)性能的影響及機(jī)理。

1、試驗材料及方法

合金原料采用海綿鈦(0A級）、鋁豆(A1≥99.9% )、鈮鈦中間合金（Ti-53 Nh)、海綿鋯（Zr≥99. 4 % ，粒度3 ~ 10 mm)、鋁鉬中間合金（AI-60Mo),按合金元素配比（考慮到熔煉過程中的揮發(fā)問題，將 A1元素含量以7 % ?8% (質(zhì)M分?jǐn)?shù)）的比例添加）進(jìn)行混合、壓料、焊接電極，然后在VAR爐內(nèi)先進(jìn)行合金化，再 通 過 EB爐進(jìn)行重熔，經(jīng)扒皮修整后獲得規(guī)格為φ210 mm × 2400 mm的TA31合金圓錠。取樣檢測其化學(xué)成分如表 1 所示，可見成分檢測結(jié)果滿足GB/T 3620.1 —2016《鈦及鈦合金牌號和化學(xué)成分》的要求。

經(jīng)過VAK + EB爐熔鑄而成的圓錠打上定心孔后(如圖1 (a)所示），不經(jīng)過鍛造加工，直接放人加熱爐中加熱至1200℃保溫3 h ,在靠近設(shè)備頂頭的一端涂上玻璃粉潤滑劑，快速進(jìn)行斜軋穿孔、連軋、定徑，最終直接制備出φ178 mm x 12 mm X 12 000 mm的無縫管(如圖1 (b )所示）。

所制備的無縫管經(jīng)過表面處理后，按 照 GB/T228. 1—2010《金 屬 材 料 拉 伸 試 驗 第 1 部分:室溫試驗方法》中所述沿管材縱向切取標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣（d₀=5 mm,L₀=25 mm,l_c==70 mm),對試樣進(jìn)行退火處理。根據(jù)相變點（960 ~ 980 ℃ )確定如表2 所示的退火工藝,退火采用中環(huán)SK-1200 1系列真空/氣氛管式電爐，全程在氬氣氛保護(hù)中進(jìn)行，升溫至預(yù)定溫度(800、850、900、950 °C )保溫1 h 后，從爐中取出，空冷至室溫。

金相試樣經(jīng)打磨拋光后采用體積比為( HF：HNO₃:H₂0) = 1:2:50的腐蝕液對試樣進(jìn)行腐蝕,采用Axiovert 200MA型光學(xué)顯微鏡進(jìn)行組織觀察。在AG-X 型萬能試驗機(jī)上進(jìn)行管材室溫拉伸試驗，每個退火溫度進(jìn)行3 次拉伸試驗，結(jié)果取3次試驗的平均值，并采用掃描電鏡進(jìn)行斷口形貌分析3次試驗結(jié)果及討論。

2.1退火溫度對TA31合金無縫管顯微組織的影響

圖2 為軋制態(tài)和不同退火溫度處理后TA31合金無縫管的光學(xué)顯微組織。如圖2(a)所示，軋制態(tài)組織呈變形的魏氏組織，主要由片層狀α相集束和原始β相晶界組成，其中包含著大量的片層狀初生α相，呈現(xiàn)出明顯的不均勻性。這主要是因為無縫管在β相區(qū)進(jìn)行加工,組織在β相區(qū)變形，呈現(xiàn)出魏氏組織，而且在變形過程中圓錠內(nèi)部存在溫度變化，沿材料斷面變形時，圓錠各處溫度存在差異,導(dǎo)致軋制態(tài)無縫管組織分布不均勻[15]。

選取800、850、900、950℃四種溫度，對無縫管進(jìn)行退火處理。當(dāng)退火溫度為800℃時（圖 2(b)),組織變化不明顯，原 始 β相晶界仍然存在，少量的片層狀初生α相溶解于β相中，組織總體均勻性沒有得到改善。溫度升至850尤時（圖2(c)),更多的片層狀初生 α相溶解至β相中，α相集束縱向長大，不同位向的集束互相截斷，ct相集束變多變小，組織均勻性得到改善，然而原始β相晶界仍然存在，影響管材性能。

圖2( d)為900℃退火溫度下的管材組織，片層狀初生α相與原始β相晶界消失，大量的α相集束在軋制方向（RD方向）呈較小角度分布。當(dāng)退火溫度為950℃時，溫度接近于β轉(zhuǎn)變溫度，α相集束發(fā)生粗化，并轉(zhuǎn)變?yōu)榫W(wǎng)籃組織。退火過程中組織以回復(fù)為主，并未出現(xiàn)等軸的再結(jié)晶組織，其原因可能與組織內(nèi)部畸變能較低有關(guān)[16] ,TA31合金無縫管由圓錠直接制備，沒有經(jīng)過鍛壓過程，鑄錠中大的晶粒沒有經(jīng)過充分的破碎,導(dǎo)致組織內(nèi)部儲存的畸變能較低。

根據(jù)上述結(jié)果，軋制態(tài)無縫管為變形的魏氏組織,主要由片層狀α相集束和原始β相晶界組成;退火處理后，片層狀初生α相減少，原始β相晶界消失，組織逐漸均勻化，但當(dāng)退火溫度超過900℃后，α相集束粗化并轉(zhuǎn)變?yōu)榫W(wǎng)籃組織。

2.2 退火溫度對TA31合金無縫管力學(xué)性能的影響

軋制態(tài)和不同溫度退火后TA31合金無縫管力學(xué)性能如圖3 所示。由圖3 可以看出，隨著退火溫度的上升,管材抗拉強(qiáng)度（R_m） 和屈服強(qiáng)度（以R_p0.2計）隨退火溫度的上升呈先降低后緩慢增大的趨勢，但總體變化不大;伸長率（A）發(fā)生明顯變化，隨退火溫度升高呈先增大后降低的趨勢，在950 t 時迅速降低,退火溫度對伸長率有著很大影響。從試驗結(jié)果得知，退火溫度在900 t 時，管材的綜合力學(xué)性能最佳。

從圖3 還可以看出，軋制態(tài)無縫管的力學(xué)性能均勻性較差，一方面是因為軋制態(tài)組織不均勻，另一方面管材內(nèi)部存在較大的殘余應(yīng)力，且殘余應(yīng)力分布不均勻。經(jīng)退火處理后，無縫管力學(xué)性能的均勻性得到提高。退火溫度為800時，組織內(nèi)部發(fā)生靜態(tài)回復(fù)，管材內(nèi)部的殘余應(yīng)力得到消除，顯微組織與軋制態(tài)的組織相差不大，管材的抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度降低，伸長率略微升高。退火溫度上升至850 t 時，組織內(nèi)部各取向的片層狀α相開始長大，相互截斷，出現(xiàn)了多而小的α相集束，阻礙了滑移的進(jìn)行，抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度得到提升，伸長率增加，然而內(nèi)部原始的P 晶界依然存在，導(dǎo)致管材強(qiáng)度變化不大，即抗拉強(qiáng)度基本不變，屈服強(qiáng)度提高至761 MPa,伸長率提高至11.6% 。

當(dāng)退火溫度為900℃ 時，組織中原始β相晶界消失，大量α相集束與RD方向呈較小角度，相關(guān)文獻(xiàn)表明[17]拉伸過程中力的加載方向與α相集束的夾角較小時，材料的強(qiáng)度和伸長率會得到提高，本試驗沿縱向切取拉伸試樣，室溫拉伸試驗時RD方向即加載方向，此時管材的強(qiáng)度與伸長率均有提高，抗拉強(qiáng)度提高至873 MPa,屈服強(qiáng)度提高至785 MPa,伸長率提高至12.8% 。當(dāng)退火溫度為950尤時，α相集束粗化，呈現(xiàn)網(wǎng)籃組織，該組織具有高的強(qiáng)度與低的伸長率，此時管材的強(qiáng)度繼續(xù)提高，而伸長率大幅度下降。

根據(jù)上述結(jié)果，本文所制備的TA31合金無縫管經(jīng)過900℃ 左右退火后，無縫管的組織均勻、綜合力學(xué)性能最佳。周大地等1S通過TA31合金斜軋穿孔過程的有限元模擬優(yōu)化出軋制工藝，并利用試驗乳機(jī)成功制備了TA31合金無縫管，得到的無縫管性能滿足R_m≥850 MPa，R_p0.2>760，A≥10% 。對比可知，利用VAR + EB熔鑄的TA31 合金圓錠，通過鑄坯直接斜軋穿孔制備的無縫管，經(jīng) 900℃×1h,AC的退火處理后，力學(xué)性能能夠達(dá)到傳統(tǒng)制備工藝的水平,說明利用鑄坯直接制備TA31合金無縫管的工藝是可行的。

2.3 不同退火溫度下TA31合金無縫管的斷裂機(jī)理

管材經(jīng)拉伸試驗后，斷口上留下的斷裂信息可以進(jìn)一步地分析管材力學(xué)性能與組織之間的關(guān)系。圖4為不同退火溫度下TA31合金無縫管的斷口形貌。圖4(a)中顯示，軋制態(tài)的斷口形貌中出現(xiàn)了明顯的解理臺階、撕裂棱以及少量的撕裂型韌窩，但整體分布不均勻，這主要是因為不均勻分布的殘余應(yīng)力所導(dǎo)致，斷口呈現(xiàn)靭性+ 準(zhǔn)解理混合型斷裂。對管材進(jìn)行800℃退火時，如圖4( b)所示，殘余應(yīng)力得到消除，形貌分布較均勻，但內(nèi)部仍具有明顯的解理臺階與撕裂棱，為韌性+準(zhǔn)解理混合型斷裂。經(jīng)過850℃退火后，如圖4(c)所示，仍有解理臺階與撕裂棱，但形貌變小且減少，斷裂類型開始由韌性+ 準(zhǔn)解理混合型斷裂向韌性斷裂轉(zhuǎn)變。圖4(d)為退火溫度900 ℃時的斷口形貌，此時斷口布滿等軸狀韌窩,斷裂類型為韌性斷裂。當(dāng)退火溫度達(dá)到950 ℃時，如圖4(e)所示，斷口形貌分布均勻并呈現(xiàn)出明顯的解理臺階和少量的軔窩，為韌性+ 準(zhǔn)解理混合型斷裂。由此可知,隨著退火溫度的提高，短流程TA31合金無縫管的拉伸斷口形貌隨著退火溫度的上升，由韌性+ 準(zhǔn)解理混合型斷裂轉(zhuǎn)為韌性斷裂再轉(zhuǎn)為靭性+ 準(zhǔn)解理混合型斷裂，相應(yīng)的，管材的伸長率先升高后降低。

3、結(jié)論

1 )鑄坯直接斜軋穿孔制備的TA31鈦合金大口徑無縫管軋制態(tài)組織為變形的魏氏組織，主要由片層狀α相集束和原始β相晶界組成;退火處理后片層狀初生α相減少，原始β相晶界消失，組織逐漸均勻化，但當(dāng)退火溫度超過900℃后，α相集束粗化并轉(zhuǎn)變?yōu)榫W(wǎng)籃組織。

2 )隨退火溫度的升高，TA31合金無縫管抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度先略微降低后緩慢增大，而伸長率呈先增大后減小的趨勢，斷口形貌由韌性+ 準(zhǔn)解理混合型斷裂逐漸變?yōu)轫g性斷裂再轉(zhuǎn)變?yōu)轫g性+ 準(zhǔn)解理混合型斷裂。

3 )短流程制備的TA31鈦合金大口徑無縫管適宜退火溫度為900℃左右，此時無縫管組織均勻、綜合力學(xué)性能最佳，抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和伸長率的平均值分別為 873 MPa、785 MPa 和 12.8%。

參考文獻(xiàn)：

[ 1 ] 常 輝 ，董月成，淡振華，等.我國海洋工程用鈦合金現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 [ J ].中國材料進(jìn)展，2 0 2 0 , 3 9 ( 7 ) : 5 8 5 - 5 9 0 .

C h a n g H u i , D o n g Y u e c h e n g , D a n Z h e n h u a , et al. Current status a n dd e v e l o p m e n t trend of titanium alloy for m a r i n e engineering in C h i n a [ J ].Materials C h i n a , 2 0 2 0 , 3 9 ( 7 ) ：5 8 5 - 5 9 0 .

[ 2 ] 陳 軍 ，趙永慶，常 輝. 中國船用鈦合金的研究和發(fā)展[ J ].材料導(dǎo)報，2 0 0 5 , 1 9 ( 6 ) : 6 7 - 7 0 .

C h e n J u n , Z h a o Y o n g q i n g , C h a n g Hui. R e s e a r c h a n d d e v e l o p m e n t oftitanium alloy for shipbuilding in C h i n a [ J 」.Materials R e v i e w ，2 0 0 5 ，1 9 ( 6 ) ：67- 7 0 .

[ 3 ] 曹振新，張必強(qiáng)，毛彭齡，等. ST i 8 0 船用鈦合金的研究[ J ].鈦工業(yè)進(jìn)展，2 0 0 3 , 2 0 ( 6 ) : 22- 2 5 .

C a o Z h e n x i n , Z h a n g Biqiang, M a o Pengling, et al. S t u d y of S T i 8 0 alloyfor shipbuilding[ J ].T i t a n i u m Industry Progress, 2 0 0 3 , 2 0 ( 6 ) ：22-25.

[ 4 ] 李 志 平 ，蘇 寶 獻(xiàn) ，陳 才 敏 ，等. 高 強(qiáng) 耐 蝕 Ti-Al-Nb-Zr-Mo合金的成分 優(yōu) 化 及 組 織 和 力 學(xué) 性 能 研 究 [ J ].特種鑄造及有色 合 金 ，2 0 2 0 ,4 0 ( 6 ) ： 5 9 1 - 5 9 5 .

LiZ h i p i n g ,S uB a o x i a n ,C h e nC a i m i n ,etal.C o m p o s i t i o noptimization, microstructure a n d m e c h a n i c a l properties of T i - A l - N b - Z r -

M o alloy with high strength a n d corrosion resistance[ J ].Special C asting& N o nferrous Alloys, 2 0 2 0 , 4 0 ( 6 ) ：5 9 1 - 5 9 5 .

[ 5 ] 余 志 遠(yuǎn) ，于 振 濤 ，劉 漢 源 ，等.鈦合金無縫管 材 的 研 制 與 應(yīng) 用 現(xiàn) 狀[ J ] .熱 加 工 工 藝 ，2018, 4 7 (9 ): 6-9.

Y u Z h i y u a n , Y u Z h e n t a o , Liu H a n y u a n , et al.D e v e l o p m e n t a n dapplication status of titanium alloy s e a m l e s s tube [ J ].H o t Working Technology , 2 0 1 8 , 4 7 ( 9 ) ：6-9.

[ 6 ] 馬 凡 蛟 ，杜 予 晅 ，陳 海 生 ，等. 退 火 工 藝 對 Ti80合金組織與性能的影 響 [ J ].金 屬 熱 處 理 ，2012, 3 7 (4 ): 88-91.

M a Fanjiao, D u Y u x u a n , C h e n H a i s h e n g , et al. Effect of annealingprocess o n microstructure a n d properties of T i 8 0 alloy [ J].H e a tT r e a t m e n t of Metals, 2 0 1 2 , 3 7 ( 4 ) ：88-9 1 .

[ 7 ] 蘇 航 標(biāo) ，楊 英 麗 ，吳 金 平 ，等. 斜 軋 穿 孔 制 備 Ti80大口徑無縫管材[ J ].中 國有色金屬學(xué)報， 2013 , 23(S1): 358-363.

S u H a n g b i a o ,Y a n g Y i n g l i ,W u Jinping,et al.Large-d i a m e t e rs e a m l e s s tube of T i 8 0 alloy fabricated b y roll piercing[J]. T h e C h i n e s eJournal of Non f e r r o u s Metals, 2 0 1 3 , 2 3 ( S 1 ) ：3 5 8 - 3 6 3 .

[ 8 ] 王 巧 莉 ，代 春 ，成 小 麗 ，等.T i 8 0 鈦合金退火溫度對擠壓管材組織 與 性 能 的 影 響 [ J ].中 國 鈦 業(yè) ，2 0 1 2 ( 3 ) : 32- 3 4 .

W a n g Qiaoli, D a i C h u n , C h e n g Xiao l i , et al.Effect of annealingprocess o n microstructure a n d properties of T i 8 0 alloy t u b e profluced byextruding[ J ]. C h i n a T i t a n i u m Industry, 2 0 1 2 ( 3 ) ：32- 3 4 .

[ 9 ] 李寶霞，李紅博，趙富強(qiáng)，等. 大規(guī)格 T C 4 無縫管材工藝研究[J].有色金屬加工，2 0 1 8 , 4 7 ( 5 ) : 4 7 4 9 .

Li B aoxia, Li H o n g b o ， Z h a o F u q i a n g , et al. S t u d y o n technology oflarge size T C 4 s e a m l e s s p i p e [ J ].N o n ferrous Metals Processing, 2 0 1 8 , 4 7 ( 5 ) ：4 7 4 9 .

[ 1 0 ] Ka iG u o ,K a n gM e n g ,D u nM i ao.Effectofannea l i n go nmicrostructure a n d tensile properties of s k e w hot rolled T i - 6 A l - 3 N b -2Zr-l M o alloy tube[ J j.Materials S c i e n c e a n d En g i n e e r i n g A , 2 0 1 9 ,7 6 6 ：1 3 8 3 4 6 .

[ 1 1 ] 張 強(qiáng) ，郝曉博，李渤渤，等. E B 熔煉扁錠直軋 T C 4 合金板材的組織與性能[ J ].金屬熱處理，2 0 2 0 , 4 5 ( 9 ) : 1 9 5 - 2 0 2 .

Z h a n g Q i a n g ,H a o X i a o b o ,Li B o b o , et al.Microstructure a n dproperties of T C 4 alloy sheet b y E B melting slab straight rolling[ J].H e a t T r e a t m e n t of Metals, 2 0 2 0 , 4 5 ( 9 ) ：1 9 5 - 2 0 2 .

[ 1 2 ] Mitchell A. T h e electron b e a m melting a n d refining of titanium alloys[ J ]. Materials S c i e n c e a n d E n g i n e e r i n g A , 1 9 9 9 , 2 6 3 ( 2 ) ：2 1 7 - 2 2 3 .

[ 1 3 ] 田世藩，馬濟(jì)民. 電 子 束 冷 爐 床 熔 煉 （EBCHM)技 術(shù) 的 發(fā) 展 與 應(yīng)用 [ J ].材 料 工 程 ，20丨2(2):77-85.

T i a n Shifan, M a Jimin. D e v e l o p m e n t a n d applications of electron b e a mcold hearth melting [ J ]. Journal of Materials E n g ineering, 2 0 1 2 ( 2 ) ： 7 7 - 8 5 .

[ 1 4 ] 唐增輝，辛社偉，洪 權(quán) ，等. 電子束冷床（E B ) 爐熔煉 T C 4 合金組織與性能研究[ J ].中國材料進(jìn)展，2 0 1 8 , 3 7 ( 3 ) : 2 0 4 - 2 0 9 .

T a n g Z e n g h u i ,X i n S h e w e i ,H o n g Q u a n , et al.Investigation ofmicrostructure a n d properties of T C 4 alloy u s i n g electron b e a m coldhearth melting[ J.Materials China, 2018, 37(3 ) ： 204-209.

[15 ] 趙 恒章，奚 正 平 ，郭 荻 子 ，等. p 鈦 合 金 斜 軋 穿 孔 試 驗 及 熱 處 理[ J ].稀有金屬材 料 與 工 程 ，2015, 4 4 (3 ): 671-75.

Zhao Hengzhang, Xi Zheng|)ing, Guo Dizi, et al. Rotary piercingexperiment and heat treatment of p titanium alloy J]. Rare MetalMaterials and Engineering, 2015, 44(3) ： 671-675.

[ 1 6 ] 熊 漢 城 ，黃 海 廣 ，李 志 敏 ，等. 退 火 溫 度 對 大 口 徑 TC4合金無縫管組織與性 能 的 影 響[ J ].金 厲 熱 處 理 ，2019, 44(12): 107-111.

Xiong Hancheng, Huang Haiguang, U Zhimin, et al. Effect ofannealing temperature on microstructure and mechanical properties ofTC4 titanium alloy large diameter seamless tube[ J j.Heat Treatment ofMetals, 2019, 44(12) ： 107-111.

[ 1 7 ] 程 超 ，陳 志 勇 ，秦 緒 山 ，等.TA32鈦 合 金 厚 板 的 微 觀 組 織 、織構(gòu)與力學(xué)性能[ J ].金 屬 學(xué) 報 ，2020, 5 6 (2 ): 193-202.

Cheng Chao, Chen Zhivong, Qin Xushan, et al. Microstructure,texture and mechanical property of TA32 titanium alloy thick plate[ J ] .Acta Metallurgica Sinca, 2020, 56(2) ： 193-202.

[ 1 8 ] 周 大 地 ，荇 衛(wèi) 東 ，徐 建 偉 .斜 軋 穿 孔 法 制 備 Ti80合金無縫管工藝分 析 [ J ].稀有金屬材 料 與 工 程 ， 2020 , 4 9 (3 ): 1045-1050.

zhou Dadi, Zeng Weidong, Xu Jianwci. Rotary piercing techni(jue ofFi80 titanium alloy seamless tube [ J.Rare Metal Materials andKngineering, 2020, 4 9 (3 ) ： 1045-1050.