GH4169高溫合金是以有序體心四方γ"相和面心立方的γ'相沉淀強化的鎳-鉻-鐵基高溫合金，在 700℃以下使用，性能優良，應用廣泛[1]。該合金組織性能受鍛造、熱處理等熱加工工藝的影響明顯。合金在鍛造變形過程中，發生著δ相的溶解和析出、γ"相 和 γ'相的溶解和析出、動態再結晶等一系列復雜的相變，鍛造加熱溫度、變形溫度、變形量、變形速率對這些相變過程都有明顯的影響，因此也直接影響鍛件的組織和性能。GH4169合金鍛件的熱處理工藝有固溶時效和直接時效。固溶處理工藝是950?980℃ 保 溫1h ,空冷、油冷或水冷。時效工藝是720℃ 保 溫 8 h，以（50±10)℃/h 的速率爐冷至620℃ ，保溫 8h,空冷。實際生產中如何合理制定熱處理工藝參數、優化鍛件的組織和性能需要進行研究。本文進行了調整熱處理參數的工藝試驗，研究了熱處理工藝 對 GH4169合金鍛件組織與性能的影響。

1、試驗材料與方法

試驗材料取自GH4169盤類鍛件，尺寸為小506mmx74mm,原材料的化學成分見表1。首先制成圓餅并沖孔，再經模具鍛造成型，始鍛溫度為990℃ ,終鍛溫度為930℃ ,鍛后空冷至室溫。鍛造后選擇表2 的熱處理工藝方案進行試驗，試驗完成后，按照圖1 取樣圖進行取樣下料，拉伸試棒尺寸見圖2。高倍組織試樣尺寸為20mmx20mmx20mm的方塊，打磨拋光后進行腐蝕，腐蝕液的組分為46% FeCl3+54%HCL,腐蝕10?15s,選擇高倍顯微鏡觀察組織形貌。

2、試驗結果及簡析

2.1 熱處理工藝試驗結果

不同工藝方案下的室溫力學性能見表3

由表3 可看出，方案2對比方案1，鍛件固溶處理時間延長，970℃ 保溫時間由1h 延長至3h，抗拉強度和屈服強度都降低，分 別 降 低19和35MPa,塑性相當。結果表明：延長鍛件固溶時間會降低室溫拉伸性能。方案3 對比方案1，降低了鍛件固溶溫度，抗拉強度和屈服強度都降低，分別降低了 2 0 和 71MPa,塑性相當。在標準允許范圍內，選擇合適的固溶溫度是固溶處理的一大難題，本試驗結果顯示：970℃ 固溶效果優于950℃ 固溶效果。表 2 中，方案4 延長了鍛件在620℃ 保溫時間，結果顯示：抗拉強度提高了 9MPa，屈服強度提高了 17MPa，塑性相當。延長620℃ 保溫時間可補充析出少量γ'相,使強度提高。

2.2 熱處理固溶過程對GH4169鍛件組織和δ相的影響

GH4169鍛件中δ相的數量、形貌、分布能反映熱變形過程的合理性和材質的均勻性，進而影響鍛件的力學性能。在熱處理固溶溫度下存在δ相的析出和溶解，也會影響δ相的形態和數量，這涉及如何合理的選擇固溶加熱過程和最終的加熱溫度。所以，選取了GH4169鍛件進行了固溶處理對組織和δ相析出影響的工藝試驗。

當固溶處理溫度在950?980℃ 時 ，對鍛件晶粒度 影 響 不 大 （圖 3 ) , 這是因為相的溶解溫度在980℃ 以上，當晶界相溶解時，相對晶粒尺寸的抑制作用開始消失，晶粒隨著溫度升高和保溫時間延長而長大[2]，目前固溶溫度均低于980℃ ,因此晶粒度變化不大，經過固溶處理后，相析出增多并更加均勻（圖4)。在 950?980℃ 時，隨溫度升高，δ相析出減少。

2.3 時效冷卻速率對性能的影響

GH4169熱處理標準中普遍要求時效的冷卻速率為(50±10)℃/h,也有標準對冷卻速率不做具體要求 ，僅僅要求總的時效時間不低于18h。為了研究冷卻速率對性能的影響，采用直接時效工藝對GH4169鍛件做了不同冷卻速率降溫后的拉伸性能對比試驗 ，不同時效冷卻速率下試樣的拉伸性能如表4所示。

結果顯示，較慢的降溫速率對鍛件的性能無明顯影響。這說明時效標準中，對冷卻速率的要求是綜合考慮工藝的穩定性、生產效率和預期的時效效果給出的。較慢的冷卻速率相當于延長了總的時效時間，沒有有害相的析出。

3、討論與分析

GH4169合金固溶加熱和保溫過程中，發生 γ"相 、γ'相的溶解和δ相的析出。固溶溫度、時間、升溫方式對最終固溶的效果都有影響。標準規定的固溶溫度范圍為950?980℃ , 在此溫度范圍內固溶，對盤鍛件晶粒度影響不大。經過固溶處理后，相析出增多并更加均勻，固溶時間較短時，相僅在晶界呈一定角度析出，隨著固溶時間延長，除了在晶界，在晶粒內部也析出了一定數量的相，晶界析出的相會起到釘扎作用，強化晶界，但其會相應的消耗合金中的主要強化相γ"中的Nb元素，導致合金性能下降。在950?980℃時 ，隨溫度升高，δ相析出減少。δ相本身沒有強化作用，但其形態和數量對鍛件組織性能具有重要影響,δ相過少，會出現缺口敏感性,δ相過多，會降低強度、沖擊、持 久 和 蠕 變 性 能 δ相的數量和形態主要決定于鍛造過程。在標準熱處理條件下 ，固溶溫度、時間和升溫速率對δ相是有影響的，但不明顯。試驗結果表明：固溶時間過長會降低抗拉和屈服強度。通過在環件取樣進行重復固溶的試驗同樣表明，強度隨固溶次數的增多而不斷下降。

時效過程中發生γ"相 、γ'相的彌散析出使合金強化。γ'相為球狀，與基體完全共格，組織穩定性較高 ； 相為盤片狀 ，以其盤面分別平行于基體(001)、（010)和（100)面析出，為 GH4169合金的主要強化相，因為其與基體較大的點陣錯配度，顯著的共格應力強化效果可以獲得較高的屈服強度[4]。在720℃ 保 溫 8h,析 出 γ"相 和 γ'相 ，隨 后 經 620℃ 保溫 8h，主要析出γ'相。合 金 在 鍛 態 下 含 有 相 和 γ'相 ，約 為 7 % , 時效后達到15%左右。合 金 在 620?680℃ 時效，發生持續硬化而不發生軟化，在 720?740℃ 數小時出現硬化峰值，高 于 760℃ ,合金迅速因過時效而軟化[5]。試驗結果顯示：延 長 620℃ 保溫時間或進行兩次時效，合金強度略有提高。說明試驗用盤鍛件經過正常時效工藝后，強化相已經充分析出，延 長 620℃ 保溫時間還可以補充析出少量強化相。資料顯示，盤件經650℃ 長期時效200h,抗拉強度和屈服強度均提高約50MPa, 是因為γ"相和γ'

相繼續析出補充強化。對于直接時效鍛件，兩次時效沒有發生過時效現象，這與直接時效鍛件δ相含量相對較少有關。但對于δ相含量較多的直接時效鍛件，不排除過時效的可能性。資料顯示 ，直接時效的鍛件在600℃ 長時效500h,7"相和γ'相數量減少1.41%,δ相無變化；直接時效的鍛件在 650℃ 長時 效 500 h,γ"相 和 γ相 數 量 減 少0.53%，δ相數量增加約1 % , 說明已經開始過時效;直接時效的鍛件在700℃ 長時效500h,γ '相 和γ相數量減少4%,δ相數量增加約4 % , 發生了明顯的過時效。

4、結論

( 1 )鍛件經正常時效工藝后，強化相已充分析出，延長620℃保溫時間還可補充析出少量強化相，使強度提高。鍛件固溶處理加熱時間過長或重復固溶處理都將降低室溫拉伸性能。

( 2 )晶粒度均勻，δ相含量適中的鍛后組織可獲得較佳的力學性能。鍛后δ相形態和數量比較合適時，采 用 970℃ 固溶可以得到較佳的力學性能。鍛后δ相形態粗大、數量比較多時，需要適當提高固溶溫度。鍛 后 δ相數量比較少時，宜采用較低的固溶溫度。

(4)720℃保溫8h爐冷至620℃ 再保溫8h時效 ，可以在不太長的時間內達到較高的強化效果。中間階段的冷卻速率對性能的影響很小。

參考文獻：

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